為解決淬火后的20CrMnTi合金結(jié)構(gòu)65錳鋼板45號(hào)鋼板40cr鋼板42crmo鋼板鋼在實(shí)際加工中存在的刀具易磨損、精度難以保證等問題采用正交試
本文運(yùn)用正交試驗(yàn)方法確定優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼（20＃）鋼板熱軋工藝參數(shù)以便實(shí)現(xiàn)控制提高20＃鋼板的綜合機(jī)械性能和冷彎工藝性能提高產(chǎn)品質(zhì)量.本文闡述了正交試驗(yàn)方案的確定以及試驗(yàn)方法和試驗(yàn)過程對(duì)試驗(yàn)所得結(jié)果進(jìn)行了科學(xué)的處理和分析.把所得到的 工藝參數(shù)應(yīng)用到20＃鋼板熱軋生產(chǎn)的控制中去.使所得結(jié)論得到了進(jìn)一步的驗(yàn)證. 

  45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板采用洛氏硬度和掃描電鏡制造中正確選用和使用材料是一件十分重要的工作這樣既可以避免以優(yōu)代劣造成不必要的浪費(fèi);又可以避免以劣代優(yōu)而造成隱患。目前在S145·8鋼管與20#管的代用或等同使甩問題上實(shí)際就屬于如何正確使用材料方面的一個(gè)重要問題。在西德DIN17175-79中st45·8鍋爐鋼管有兩個(gè)等級(jí)即st45·8/I管和st45·8/Ⅲ管。這兩種鋼管等級(jí)分別相當(dāng)于我國的GB3087-82中的20#低中壓鍋爐無縫管和GB5310-

隨著榆林天然氣處理廠投運(yùn)年限增長回注井存在比較嚴(yán)重的腐蝕、穿孔、結(jié)垢現(xiàn)象造成了處理廠回注壓力升高回注效率低下同時(shí)對(duì)當(dāng)?shù)厣鷳B(tài)環(huán)境產(chǎn)生了一定的隱患。為避免這一現(xiàn)象的發(fā)生對(duì)影響回注系統(tǒng)腐蝕的主要因素進(jìn)行系統(tǒng)研究探討回注井腐蝕機(jī)理及腐蝕主因?yàn)橄乱徊降幕刈⒕g防護(hù)做好基礎(chǔ)研究。   45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

65錳鋼板45號(hào)鋼板40cr鋼板42crmo鋼板（1磁脈沖焊接（Magnetic Pulse Welding/MPW）是一種基于電磁成形的固相連接技術(shù)。將MPW應(yīng)用于鋁合金-鋼等異種材料的管-管焊接有利于實(shí)現(xiàn)零件輕量化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。本文在對(duì)工藝參數(shù)解析的基礎(chǔ)上采用數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究相結(jié)合的方法對(duì)獲得鋁合金-鋼管件磁脈沖焊接接頭的條件和主要參數(shù)的影響規(guī)律進(jìn)行了系統(tǒng)研究。首先給出了磁脈沖焊接工藝參數(shù)的解析計(jì)算流程得出磁脈沖焊接系統(tǒng)參數(shù)對(duì)接頭連接效果的影響規(guī)律結(jié)果表明:降低系統(tǒng)電感提高等放電能量條件下的電壓可以提高磁場力載荷值和加載速率并降低能量損耗因此有利于磁脈沖焊接工藝的實(shí)現(xiàn)。采用類比的方法引入爆炸焊接工藝中流動(dòng)限、形成波形界面臨界速度作為衡量磁脈沖焊接形成條件和焊接效果的判斷標(biāo)準(zhǔn)分析得到碰撞速度和碰撞角度是形成磁脈沖焊接的關(guān)鍵因素。建立了管-管磁脈沖焊接系統(tǒng)的有限元分析模型采用半耦合法處理脈沖磁場力作用下的管件變形新型CBN刀具對(duì)淬火后的20CrMnTi合金結(jié)構(gòu)鋼齒輪制件進(jìn)行加工精度可達(dá)到IT5表面粗糙度值在Ra0.6μm以下;高速硬車20CrMnTi合金結(jié)構(gòu)鋼時(shí)隨著切削速度增大刀具壽命先有所升高呈現(xiàn)直線凸峰狀態(tài)然后趨于平穩(wěn)隨著刀具磨損加劇齒輪精加工表面質(zhì)量整體呈逐漸下降趨勢。 

 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板無沖擊碰撞過程主要涉及到的磁場與變形耦合問題。以碰撞速度為標(biāo)準(zhǔn)參照碰撞過程中連接管件運(yùn)動(dòng)和變形加速度的變化評(píng)價(jià)了各工藝參數(shù)對(duì)接頭焊接效果的影響。數(shù)值模擬分析結(jié)果表明:減少線圈匝數(shù)提高等放電能量條件下的電壓選擇合理的工件間隙均可以提高碰撞速度有利形成磁脈沖焊接接頭。用試驗(yàn)方法探索了中低固有頻率電磁成形設(shè)備實(shí)現(xiàn)磁脈沖焊接的途徑即選用低電感的成形連接系統(tǒng)采用電壓值“窗口”的上限通過優(yōu)化接頭搭接區(qū)徑向間隙及

45號(hào)鋼板65錳鋼板為了優(yōu)化CSP工藝生整復(fù)合鍍層中納米顆粒分布均勻它們的硬度分別為：Ni-P-Al2O3復(fù)合鍍層953.10HV Ni-P-TiO2復(fù)合鍍層536. O1HV Ni-P-SiC復(fù)合鍍層556.45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板65錳鋼板42crmo鋼板04HV Ni-P-SiO2復(fù)合鍍層889.21HV。4種納米復(fù)合鍍層耐磨性對(duì)比研究表明：鍍液中納米顆粒的種類對(duì)復(fù)合鍍層耐磨性影響較大納米Al2O3復(fù)合鍍層耐磨性較好納米SiO2復(fù)合鍍層次之而納米SiC和納米TiO2復(fù)合鍍層的耐磨性較差它們的磨損量分別為16.4mg、20.6mg、28.7mg和27.2mg。 42crmo鋼板

  主要研究結(jié)果如下:（1）在靜態(tài)二級(jí)反滲透裝置產(chǎn)水（二級(jí)RO水）中20#鋼的耐蝕性為4水平可以用作靜態(tài)儲(chǔ)存設(shè)備的制造HSi80-3的腐蝕速率達(dá)1級(jí)水平。
應(yīng)用激光熔覆法采用鎳基NiCrSiB粉末在20#鋼表面制備了熔覆涂層并用激光重熔涂層。觀察了熔覆-重熔層的形貌檢測了其相組成和高溫耐磨性能結(jié)果表明:所制得熔覆-重熔層組織均一、致密與基體形成了良好的冶金結(jié)合;經(jīng)重熔處理后熔覆層表面的裂紋顯著減少;熔覆-重熔層的硬度提高到基體的5倍高溫磨損率約為基體的1/3。熔覆-重熔層耐磨能力的增強(qiáng)除因其與基體形成了良好的冶金結(jié)合和硼化物、硼碳化物等析出相的強(qiáng)化作用外也
45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板65錳鋼板42crmo鋼板為了研究AlN顆粒析出對(duì)DC01搪瓷用鋼鱗爆性能的影響通過對(duì)DC01搪瓷用鋼采用不同卷取溫度（580、610及640℃）控制退火成品第二相粒子AlN顆粒析出并采用模擬搪瓷試驗(yàn)對(duì)退火成品進(jìn)行涂搪對(duì)比。結(jié)果表明當(dāng)卷取溫度為580℃時(shí)退火后析出相以Fe3C顆粒為主平

采用動(dòng)態(tài)失重測試45號(hào)鋼板、采用六西格瑪管理方法對(duì)邯鋼汽車板DC01生產(chǎn)工藝進(jìn)行了改進(jìn)。通過流程中影響主要因子熱軋終軋溫度、連退均熱溫度、平三元復(fù)合驅(qū)采出液水質(zhì)監(jiān)測數(shù)據(jù)采用灰關(guān)聯(lián)分析和BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)兩種方法對(duì)20#鋼在三元復(fù)合驅(qū)采出系統(tǒng)中的腐蝕進(jìn)行研究?；谊P(guān)聯(lián)分析結(jié)果表明影響20#鋼腐蝕的主要因素是礦化度、Cl-濃度和HCO3-濃度。針對(duì)這些主要影響因素利用BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)分析了其濃度變化與腐蝕速率的關(guān)系。45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板

45號(hào)鋼板40cr鋼板 65錳鋼板 42crmo鋼板對(duì)1.8mm采用激光熔覆法在20#鋼表面制備出添Y2O3的鎳基合金粉末的熔覆涂層.分析了熔覆層的相組成、高溫耐磨性能;觀察了熔覆層顯微形貌.結(jié)果表明:所制得的熔覆層組織均一、致密與基體形成了良好的冶金結(jié)合.添加Y2O3的熔覆層硬度提高到基體的3.9倍高溫耐磨率僅是基體的1/4.熔覆層耐磨能力增強(qiáng)的主要原因是熔覆層與基體良好的冶金結(jié)合鎳基合金良好性能組織細(xì)化以及硼化物、硼碳化物等析出相的強(qiáng)化作用.